Решение. 1.Назначение основных размеров подпорной стены, сообразуясь с данными практики проектирования
1.Назначение основных размеров подпорной стены, сообразуясь с данными практики проектирования. Ширина стены (b) поверху принимается по конструктивным соображениям. Она колеблется в пределах 0,80-1,0 м. Принимаем b= 1,0 м. Ширина стенки по обрезу фундамента (b 1) высчитывается по формуле (0,4¼0,60) Н
Принимаем b 1= 0,5 Н = 0,5 5 = 2,5м.
Ширина обреза фундамента со стороны насыпи принимается равной 0,3м. (с1 = 0,3), с лицевой стороны с2 = 0,4-0,6м. Принимаем с2= 0,5м.
уклон передней грани ί = = 0,30 ≈ т.е. 1:3
2.Определение внешних сил, действующих на опорную стену.
Расчет ведется обычно на 1 п. м. стены.
2.1.Вес стенки.
Для определения веса стенки поперечное сечение стенки разбивается на простейшие фигуры. (рис.43)
Вес отдельных частей стенки определяется как произведение объёма (V) на объёмный вес материала стенки (γ кл).
Нормативные веса элементов стенки.
Р1=b1´Н´1´ γ кл; Р1 = 1´5´1´24 = 120 кН
Р2 = ´(b1-b) Н´1´ γ кл; Р2 = (2,5 – 1,0) ´5´1´24 = 90 кН
Р3 =С1+С2+b1´(h- h1) ´1,0´ γ кл; Р3 = 3,30´1,0´1,0´24,0 = 79,2кH
Р4=(C3+C2+C1+ b1)´h1´1,0´24,0 =91,2 кН; Р4 =3,80´1, 0 ´1,0´24,0 = 1,2 кН
Вес земли на обрезе фундамента
Р5 = C 3´5´ Н ´1,0´ γ гр; Р5 = 0,3´5´1,0´19,5 = 29,3кН
3.Определение горизонтальных сил.
3.1.Распор определяется по формуле
Е = γ;гр (Н2 + 2Нh0) tg2 (45º - )
3.2.Интесивность давления в любой точке по высоте стенки определяется по формуле:
ех = γ гр (х+h0) tg2 (45º - )
3.3. Приведенная высота нагрузки
h0 = = ´1,2 = 0,51м
Интенсивность давления грунта:
а) в точке 1.
е1 = 19,5(0+0,51) tg2 (45º- 38º/2) = 19,5´0,51 ´0,237 = 2,37 кН/м2
б) в точке 2.
е2 = 19,5 (5+0,51) tg2 (45º-38º/2) = 19,5´5,512´0,237 = 25,5 кН/м2
в) в точке 3.
е3 = 19,5 (7+0,51) tg2 (45º - 38º/2) = 34,8 кН/м2
строим эпюру давления грунта на стенку по найденным значениям “е”.(Рис.2)
4. Проверка по первому предельному состоянию (прочности в сечении по обрезу фундамента).
4.1 Полное подавление грунта на стенку, считая от обреза фундамента, равно площади эпюры давления на высоте 5м
Еобр = кН
4.2 Для проверки вычислений определяем распор грунта по формуле:
Е обр= 19,5 (5,0+2´5´0,51) tg2 (45º - 38º/2) = 69,6кН
4.3 Определение плеча силы
У = = = ´ м
4.4 Определение момента сил относительно точки “А”
M1= Р1 a 1 = 120´20 = 240 кН м
M2 = P2 а 2= 90 ´ (2.5 – 1.0) = 90 кН м
4.5 Суммарный момент вертикальных сил относительно точки “А”
М АВЕРТ= 240+90 = 330 кН м
С учётом коэффициента перегрузки п 1= 1,1
для собственного веса стенки МА= 330´1,1 = 364 кН м
4.6 Момент горизонтальной силы относительно точки “А’’
М А ГОР = Е 0У 1 = 69,6´1,81 = 126кН м
С учетом коэффициента перегрузки n 2= 1,2
М А = 126´1,2 = 151 кН м
4.7 Положение равнодействующей
Х=
4.8 Эксцентриситет равнодействующей
l 0 = – x = – 0.92 = 0.33м
4.9 Расчет на прочность внецентренно сжатых элементов каменных конструкций при малых эксцентриситетах l 0/у<0,45, для прямоугольных сечений производится по формуле:
s=
где: l 0 –эксцентриситет;
h´b-высота сечения;
N- продольное усилие;
А-площадь сечения;
j- коэффициент понижения несущей способности на сжатие, при отношении
φ= 1,0
R- расчетное сопротивление сжатию кладки стены;
Для бутовой кладки R-2МПа
Имеем:
N=1,1 (120+90) = 231 Кн φ= 1,0
А= 2.5´1=2.5 м2
I 0= 0.33м
h= b= 2.50 м
σ = (1+2´ )≈0,117 М Па R
0,117<2, условие выполнено.
В случае бетонной кладки положение равнодействующей ограничивается пределом
L 0< 0,5у, где у – расстояние от центра тяжести сжатой зоны до грани сжатой зоны.
5.Проверка прочности по грунту
5.1Определяем плечи сил Р относительно точки “B’’.
а 1 1 = 2,0+1,0= 3,0м
а 1 2 = 1,0 + 1,0 = 2,0м
а 1 3= 0,5 + = 2,15м
а 1 4 = = 1,9м
а 1 5 = 3,8 – = 3,65м
5.2 Моменты вертикальных сил относительно точки”B”
М1 = 120´3 = 360,0 кН м
М2 = 90´2 = 180,0 кН м
М3 = 79,2´2,15= 170,3 кН м
М4 = 91,2´1,9= 173,3 кН м
М5= 29,8´3,65 = 107Кн м
Суммарный момент М= 990,6 кН м
С учётом коэффициента перегрузки
М= 990,6´1,1=1090 кН м
5.3 Сумма вертикальных сил с учётом коэффициента перегрузки равным 1,10
N = ∑P´n = (120+90+79.2+91.2+29.3) ´1.1=451кН
5.4 Горизонтальное давление грунта на стенку
Е ГР = = 130кН
Проверяем для контроля величину распора по формуле:
Е гр= g ГР (Н2+2Н0 h0) tg (450- );
Е гр= 19.5(72 +2´7´0.5) tg (450- )
Е гр = 130кН
5.5 Плечо ´горизонтальной оси относительно точки “B”
у 2= ´ = 2,48м
5.6 Момент горизонтальной силы Егр относительно точки “B” с учётом коэффициента перегрузки n2 = 1,2
М ВГОР=ЕГР ´У 2´п 1 =130´2,48´1,2 = 387кН м
5.7 Положение равнодействующих внешних сил относительно точки”B”
x = = 1.56м
эксцентриситет l0=
Проверка прочности производится по формуле σ = ± <RГР
Расчетное сопротивление грунта на уровне подошвы фундамента равно R = 0,4 Мпа
N= 451кH; АП=1.0´3.8=3.8м2
М0=451´0,34=153кН м
Wn=
s min=
s min=119 - 64=5 кПа = 0,055 МПа ( условие выполнено)
5.8 Проверка на устойчивость против опрокидывания производится по формуле: М
где- Мопр. – опрокидывающий момент;
Мпр. – предельный момент, который выдержит стенка;
m – коэффициент условия работы, принимается равным 0,70
При подаче моментов от вертикальных сил вводится коэффициент не 1,1 а, 0,9 тогда Мпр.=990,6´0,9=892кН м
КОПР =387кН м;
5.9 Проверка на устойчивость против скольжения производится по формуле: где сумма проекций всех активных сил на ось, параллельную проверяемому сечению.
где ЕГР´ n 2=130 ´1.2 =156кН
ψ1 -коэффициент трения кладки по грунту-0,40 -сумма проекций всех сил на ось, перпендикулярную проверяемому сечению.
кН
m- коэффициент условий работы-0,80;
при учёте активного давления грунта на фундамент с лицевой стороны имеем:
Е Ф= ´0,238= 9,3Кн
Получим:
Условие не выполнено
Вывод
Для обеспечения устойчивости подпорной стенки на скольжение можно рекомендовать следующие меры:
- Увеличить размеры подпорной стенки, за счет чего увеличится вес и, следовательно, сила трения. Для экономии кладки рационально увеличить обрез фундамента со стороны насыпи, тогда вертикальная сила будет увеличиваться не за счет кладки, а в основном за счет грунта на обрезе фундамента.
- Принять подошву фундамента наклонной в сторону насыпи. За счет наклона появляется горизонтальная составляющая, которая будет противодействовать сдвигающей силе Е. В нашем примере принимаем наклонную подошву фундамента tga= 0,107
вес фундамента за счет откоса уменьшится на величину
P = кН
Полный вес стенки
Р= (409-10,1) = 358 кН
Активное давление грунта слева на фундамент высотой 1,7м
ЕФ= = 6,1= = кН
горизонтальная сила Т, возникающая при наклонной подошве фундамента: Т= = 38,4 кН
Проверяем условие устойчивости на скольжение:
0,59 – условие выполнено.
Условие выполнено.
Задание для расчетно-графической работы № 15. Рассчитать подпорную стенку по данным одного из вариантов.
Таблица 9
Вари-анты
| Схема стенки
| Высота стенки Н, м
| Глубина заложения фундамента h, м
| Объемный вес кладки , т/м3
| Объемный вес грунта гр, т/м3
| Угол внутрен-него
трения (градус.)
| Расчетное сопротив-ление кладки R, кг/см2
| Расчетное сопротив-ление грунта R гр, кг/см2
| Интенсив-ность временной нагрузки на призме обрушения q, т/м3
| Коэффи-циент трения по грунту f
|
| а
| 3,2
| 1,4
| 2,1
| 1,7
| 170
|
| 4,5
| 0,5
| 0,4
|
| 3,4
| 1,6
| 2,2
| 1,6
| 180
|
| 5,5
| 0,6
| 0,41
|
| 3,6
| 1,8
| 2,3
| 1,5
| 190
|
| 6,5
| 0,7
| 0,42
|
| 3,8
| 2,2
| 2,4
| 1,7
| 200
|
| 3,5
| 0,8
| 0,43
|
| б
| 4,0
| 2,0
| 2,5
| 1,8
| 210
|
| 2,5
| 0,9
| 0,44
|
| 4,2
| 1,6
| 2,0
| 1,9
| 220
|
| 2,8
| 1,0
| 0,45
|
| 4,4
| 1,8
| 2,1
| 2,0
| 230
|
| 4,8
| 1,2
| 0,31
|
| 4,6
| 2,2
| 2,2
| 2,2
| 240
|
| 4,9
| 1,3
| 0,32
|
| в
| 4,8
| 2,0
| 2,3
| 1,6
| 250
|
| 3,5
| 1,4
| 0,33
|
| 5,0
| 1,6
| 2,4
| 1,7
| 260
|
| 3,6
| 1,5
| 0,34
|
| 5,2
| 1,8
| 2,5
| 1,8
| 270
|
| 4,0
| 1,6
| 0,35
|
| 5,4
| 2,0
| 2,0
| 1,9
| 280
|
| 4,5
| 1,7
| 0,36
|
| г
| 5,6
| 2,2
| 2,1
| 2,0
| 290
|
| 5,0
| 1,8
| 0,37
|
| 5,8
| 2,6
| 2,2
| 2,2
| 300
|
| 5,2
| 1,9
| 0,38
|
| 6,0
| 2,4
| 2,3
| 1,7
| 310
|
| 5,4
| 2,0
| 0,39
|
| 6,2
| 2,2
| 2,4
| 1,8
| 320
|
| 5,6
| 2,1
| 0,4
|
| д
| 6,4
| 1,4
| 2,5
| 1,9
| 330
|
| 5,8
| 1,1
| 0,41
|
| 6,6
| 1,6
| 2,5
| 2,0
| 340
|
| 6,0
| 1,2
| 0,42
|
| 6,8
| 1,8
| 2,6
| 2,2
| 350
|
| 6,2
| 1,3
| 0,43
|
| 7,0
| 2,0
| 2,4
| 1,7
| 360
|
| 6,4
| 1,4
| 0,44
|
| е
| 7,2
| 2,2
| 2,3
| 1,8
| 370
|
| 6,6
| 1,5
| 0,45
|
| 7,4
| 2,4
| 2,2
| 1,9
| 380
|
| 6,8
| 1,6
| 0,46
|
| 7,6
| 2,6
| 2,1
| 2,0
| 390
|
| 7,0
| 1,7
| 0,47
|
| 7,8
| 2,8
| 2,0
| 2,2
| 400
|
| 7,2
| 1,8
| 0,48
|
| ж
| 8,0
| 3,0
| 1,9
| 1,7
| 420
|
| 7,4
| 1,9
| 0,49
|
| 8,2
| 3,2
| 2,0
| 1,8
| 430
|
| 7,6
| 0,8
| 0,50
|
| 8,4
| 3,4
| 2,1
| 1,9
| 440
|
| 7,8
| 0,7
| 0,3
|
| з
| 8,6
| 3,6
| 2,2
| 2,0
| 450
|
| 8,0
| 0,6
| 0,31
|
| 8,8
| 3,8
| 2,3
| 2,2
| 460
|
| 6,5
| 1,2
| 0,32
|
| 9,0
| 4,0
| 2,4
| 2,4
| 470
|
| 7,5
| 1,4
| 0,33
|
а б в
г д е
ж з
рис. 45
ЛИТЕРАТУРА
1. Сетков В.И. Сборник задач по технической механике. – М.: Мастерство, 2003.
2. Аркуша А.И. Руководство к решению задач по теоретической механике. – М.: Высшая школа, 2002.
3. Аркуша А.И. Техническая механика. Теоретическая механика и сопротивление материалов. – М.: Высшая школа, 2002.
4. Мухин Н.В., Першин А.Н., Шишлин Б.А. Статика сооружений. – М. Высшая школа, 1980.
5. Олофинская В.П. Техническая механика. Сборник тестовых заданий. М.: -ИНФРА-, 2002.
6. Портаев Л.П., Петраков А.А., Портаев В.Л. Техническая механика. – М.: Стройиздат, 1987.
7. Винокуров А.И., Барановский Н.В. Сборник задач по сопротивлению материалов. – М.: Высшая школа, 1990.
8. Сортамент ГОСТ 8509-93; ГОСТ 8510-86; ГОСТ 8339-89; ГОСТ 8240-97.
Приложение 1
ТАБЛИЦА 1. Уголки стальные горячекатаные равнополочные.
ГОСТ 8509-2003
| Номера профиля
| Размеры
|
| Масса 1 м длины профиля, кг
| Справочные величины для осей
| Z0
|
h
| d
| R
| r
| Площадь профиля А, см2
| х-х
| Xо-Xо
| Y0-Y0
| X1-X1
|
Ix
| ix
| Ix0 max
| I x0 max
| Yx0 max
| yx0 max
| Jx1
|
мм
|
| см4
| см
| см"
| см
| см4
| см
| СМ4
| см
|
|
| з
| 3,5
| 1,2
| 1,13
| 0,89
| 0,40
| 0,59
| 0,63
| 0,75
| 0.17
| 0,39
| 0,81
| 0,60
|
| 1,46
| 1,15
| 0,50
| 0,58
| 0,78
| 0,73
| 0,22
| 0,38
| 1,09
| 0.64
| 2,5
|
|
| 3,5
| 1,2
| 1,43
| 1,12
| 0,81
| 0,75
| 1,29
| 0,95
| 0,34
| 0,49
| 1,57
| 0,73
|
| 1,86
| 1,46
| 1,03
| 0,74
| 1,62
| 0,93
| 0,44
| 0,48
| 2,11
| 0,76
| 2,8
|
|
|
| 1,3
| 1,62
| 1,27
| 1,16
| 0,85
| 1,84
| 1,07
| 0,48
| 0,55
| 2,20
| 0.80
| 3,2
|
|
| 4,5
| 1,5
| 1,86
| 1,46
| 1.77
| 0,97
| 2,80
| 1,23
| 0,74
| 0,63
| 3,26
| 0,89
|
|
|
|
|
| 2,43
| 1,91
| 2,26
| 0,96
| 3,58
| 1,21
| 0,94
| 0,62
| 4,39
| 0,94
| 3,6
|
|
| 4,5
| 1,5
| 2,10
| 1,65
| 2,56
| 1,10
| 4,06
| 1,39
| 1,06
| 0,71
| 4,64
| 0,99
|
| 2,75
| 2,16
| 3,29
| 1,09
| 5,21
| 1,38
| 1,36
| 0,70
| 0,24
| 1,04
|
|
|
| 5,0
| 1,7
| 2,35
| 1,85
| 3,55
| 1,23
| 5,63
| 1,55
| 1,47
| 0,79
| 6,35
| 1,09
|
| 3,08
| 2,42
| 4,58
| 1.22
| 7,26
| 1,53
| 1,90
| 0,78
| 8,53
| 1,13
|
| 3,79
| 2,97
| 5,53
| 1,20
| 8,75
| 1,54
| 2,30
| 0,79
| 10,73
| 1,17
| 4,5
|
|
| 5,0
| 1,7
| 2,65
| 2.08
| 5,13
| 1,39
| 8,13
| 1,75
| 2,12
| 0,89
| 9,04
| 1,21
|
| 3,48
| 2,73
| 6,63
| 1,38
| 10,50
| 1,74
| 2,74
| 0,89
| 12,10
| 1,26
|
| 4,29
| 3,37
| 8,03
| 1,37
| 12,70
| 1,72
| 3,33
| 0,88
| 15,30
| 1.30
|
|
|
| 5,5
| 1,8
| 2,96
| 2,32
| 7,11
| 1,55
| 11,30
| 1,95
| 2,95
| 1,00
| 12,40
| 1,33
|
| 3,89
| 3,05
| 9,21
| 1,54
| 14,60
| 1,94
| 3,80
| 0,99
| 16,60
| 1,38
|
| 4,80
| 3,77
| 11,20
| 1,53
| 17,80
| 1,92
| 4,63
| 0,98
| 20,90
| 1,42
| 5,6
|
|
| 6,0
|
| 4,38
| 3,44
| 13.10
| 1,73
| 20,80
| 2,18
| 5,41
| 1,11
| 23,30
| 1,52
|
| 5,41
| 4,25
| 16,00
| 1,72
| 25,40
| 2,16
| 6,59
| 1,10
| 29,20
| 1,57
| 6,3
|
|
| 7,0
| 2,3
| 4,96
| 3,90
| 18,90
| 1,95
| 29,90
| 2,45
| 7,81
| 1,25
| 33.10
| 1.69
|
| 6,13
| 4,81
| 23,10
| 1,94
| 36,60
| 2,44
| 9,52
| 1,25
| 41,50
| 1,74
|
| 7,28
| 5,72
| 27,10
| 1,93
| 42,90
| 2,43
| 11,20
| 1,24
| 50,00
| 1,78
|
|
| 4,5
| 8,0
| 2,7
| 6,20
| 4,87
| 29,0
| 2,16
| 46,0
| 2,72
| 12,0
| 1,39
| 51,0
| 1,88.
|
| 6,86
| 5,38
| 31,9
| 2,16
| 50,7
| 2,72
| 13,2
| 1,39
| 56."
| 1,90
|
| 8,15
| 6,39
| 37,6
| 2,15
| 59,6
| 2,71
| 15,5
| 1,38
| 68,4
| 1,94
|
| 9,42
| 7,39
| 43,0
| 2,14
| 68,2
| 2,69
| 17,8
| 1,37
| 80,1
| 1,99
|
| 10,70
| 8,37
| 48,2
| 2,13
| 76,4
| 2,68
| 20,0
| 1,37
| 91.9
| 2.02
| 7,5
|
|
| 9,0
| 3,0
| 7,39
| 5,80
| 39,5
| 2,31
| 62,6
| 2,91
| 16,4
| 1,49
| 69,6
| 2,02
|
| 8,78
| 6,89
| 46,6
| 2,30
| 73,9
| 2,90
| 19,3
| 1,48
| 83,9
| 2,06
|
| 10,10
| 7,96
| 53,3
| 2,29
| 84,6
| 2,89
| 22,1
| 1,48
| 98.3
| 2,10
|
| 11,50
| 9,02
| 59,8
| 2,28
| 94,6
| 2,87
| 24,8
| 1,47
| 113.0
| 2,15
|
| 12,80
| 10,10
| 66,1
| 2,27
| 105,0
| 2,86
| 27,5
| 1,46
| 127,0
| 2,18
|
|
| 5,5
| 9.0
| 3,0
| 8,63
| 6,78
| 52,7
| 2,47
| 83,6
| 3,11
| 21,8
| 1,59
| 93,2
| 2,17
|
| 9,38
| 7,36
| 57,0
| 2,47
| 90,4
| 3,11
| 23,5
| 1,58
| 102,0
| 2,19
|
| 10,80
| 8,51
| 65,3
| 2,45
| 104,0
| 3,09
| 27,0
| 1,58
| 119,0
| 2,23
|
| 12,30
| 9,65
| 73,4
| 2,44
| 116,0
| 3,08
| 30,3
| 1,57
| 137,0
| 2,27
|
|
|
|
| 3,3
| 10,60
| 8.33
| 82,1
| 2,78
| 130,0
| 3,50
| 34,0
| 1,79
| 145.0
| 2,43
|
| 12.30
| 9,64
| 94,3
| 2.77
| 150,0
| 3,49
| 38,9
| 1,78
| 169,0
| 2,47
|
| 13,90
| 10,9
| 106,0
| 2,76
| 168,0
| 3,48
| 43,8
| 1,77
| 194,0
| 2,51
|
| 15,60
| 12,20
| 118,0
| 2,75
| 188,0
| 3,46
| 48,6
| 1,77
| 219.0
| 2,55
|
|
| 6,5
|
| 4,0
| 12,80
| 10,10
| 122,0
| 3,09
| 193,0
| 3,88
| 50,7
| 1,99
| 214,0
| 2,68
|
|
| 13,80
| 10,80
| 131,0
| 3,08
| 207,0
| 3,88
| 54,2
| 1,98
| 231.0
| 2.71
|
|
| 15,60
| 12.20
| 147,0
| 3,07
| 233,0
| 3,87
| 60,9
| 1,98
| 265.0
| 2,75
|
|
| 19,20
| 15,10
| 179,0
| 3,05
| 284,0
| 3,84
| 74,1
| 1.96
| 333.0
| 2,83
|
|
| 22,80
| 17,90
| 209,0
| 3,03
| 331,0
| 3,81
| 86,9
| 1.95
| 402.0
| 2,91
|
|
| 26,30
| 20,60
| 237,0
| 3,00
| 375,0
| 3,78
| 99,3
| 1.94
| 472.0
| 2,99
|
ТАБЛИЦА 2. Уголки стальные горячекатаные неравнополочные.
ГОСТ 8510-86
Номер
профиля
| Размеры
| Площадь сечения А
| Масса 1м длины
| Справочные величины для осей
|
|
| b
| d
| R
| r
|
|
| х-y
| у-у
| x1-х1
| y1- y1
| u- u
| Угол наклона оси (8 а
|
| B
|
|
| Iх
| ix
| Iу
| iy
| Ix1
| Уо
| Iy1
| X0
| Iu
min
| Iumin
|
|
| мм
| См2
| кг
| см4
| см
| см'
| см
| см4
| см
| см4
| см
| см4
| см
|
| 5,6/3,6
|
|
|
|
|
| 3,58
| 2,81,
| 11,4
| 1,78
| 3,70
| 1,02
| 23,2
| 1,82
| 6,25
| 0,84
| 2,19
| 0,78
| 0,506
|
|
|
|
| 6,0
| 2,0
| 4,41
| 3,46
| 13,8
| 1,77
| 4,48
| 1,01
| '29,2
| 1,86
| 7,91
| 0,88
| 2г66
| 0,78
| 0,404
| 6,3/4,0
|
|
|
|
|
| 4,04
| 3,17
| 16,3
| 2,01
| 5,16
| 1,13
| 33,0
| 2,03
| 8,51
| 0,91
| 3,07
| 0,87
| 0,397
|
|
|
|
| 7,0
| 2,3
| 4,98
| 3,91
| 19,9
| 2,00
| 6,26
| 1,12
| 41,4
| 2,08
| 10,8
| 0,95
| 3,73
| 0,86
| 0,396
|
|
|
|
|
|
| 5,90
| 4,63
| 23,3
| 1,99
| 7,28
| 1,11
| 49,9
| 2,12
| 13,1
| 0,99
| 4,36
| 0,86
| 0,393
|
|
|
|
|
|
| 7,68
| 6,03
| 29,6
| 1,96
| 9,15
| 1,09
| 66,9
| 2,20
| 17,9
| 1,07
| 5,58
| 0,95
| 0,386
| 7/4,5
|
|
|
| 7,5
| 2,5
| 5,59
| 4,39
| 27,8
| 2,23
| 9,05
| 1,27
| 56 (7
| 2,28
| 15,2
| 1,05
| 5,34
| 0,98
| 0,406
|
|
|
|
|
|
| 6,11
| 4,79
| 34,8
| 2,39
| 12,5
| 1,47
| 69,7
| 2,39
| 20,8
| 1,17
| 7,24
| 1,09
| 0,436
| 7,5/5
|
|
|
|
| 2,7
| 7,25
| 5,69
| 40,9
| 2,38
| 14,6
| 1,42
| 83,9
| 2,44
| 25,2
| 1,21
| 8,48
| 1,08
| 0,435
|
|
|
|
|
|
| 9,47
| 7,43
| 52,4
| 2,35
| 18,5
| 1,40
|
| 2,52
| 34,2
| 1,29
| 10,9
| 1,07
| 0,430
| 8/5
|
|
|
|
| 2,7
| 6,36
| 4,99
| 41,6
| 2,56
| 12,7
| 1,41
| 84,6
| 2,6
| 20,8
| 1,13
| 7,58
| 1,09
| 0,387
|
|
|
|
|
|
| 7,55
| 5,92
| 49,0
| 2,55
| 14,8
| 1,40
|
| 2,65
| 26,2
| 1,17
| 8,88
| 1,08
| 0,386
|
|
|
| 5,5
|
|
| 7,86
| 6,17
| 65,3
| 2,88
| 19,7
| 1,58
|
| 2,92
| 32,2
| 1,26
| 11,8
| 1,22
| 0,384
| 9/5,6
|
|
|
|
|
| 8,54
| 6,70
| 70,6
| 2,88
| 21.2
| 1,58
|
| 2,95
| 35,2
| 1,28
| 12,7
| 1,22
| 0,384
|
|
|
|
|
|
| 11,18
| 8,77
| 90,9
| 2,85
| 27,1
| 1,56
|
| 3,04
| 47,8
| 1,36
| 16,3
| 1,21
| 0,380
|
|
|
|
|
|
| , 9,59
| 7,53
| 98,3
| 3,2
| 30,6
| 1,79
|
| 3,23
| 49,9
| 1,42
| 18,2
| 1,38
| 0,393
| 10/6,3
|
|
|
|
| 3,3
| 11,1
| 8,70
|
| 3.-19
| 35,0
| 1,78
|
| 3,28
| 58,7
| 1,46
| 20,8
| 1,37
| 0,392
|
|
|
|
|
|
| 12,6
| 9,87
|
| .3,18
| 39,2
| 1,77
|
| 3,32
| 67,6
| 1,50
| 23,4
| 1,36
| 0,391
|
|
|
|
|
|
| 15,5
| 12,1
|
| 3,15
| 47,1
| 1,75
|
| 3,40
| 85,8
| 1,58
| 28,3
| 1,35
| 0,387
| 11/7
|
|
| 6,5
|
|
| П,4
| 8,98
|
| 3,53
| 45,6
|
|
| 3,55
| 74,3
| 1,58
| 26,9
| 1,53
| 0,402
|
|
|
|
|
| 3,3
| 13,9
| 10,9
|
| 3,51
| 54,6
| 1,98
|
| 3,61
| 92,3
| 1,64
| 32,3
| 1,52
| 0,400
|
|
|
|
|
|
| 14,1
|
|
| 4,01
| 73,7
| 2,29
|
| 4,01
|
| 1,8
| 43,4
| 1,76
| 0,407
| 12,5/8
|
|
|
|
|
|
| 12,5
|
|
| 83,
| 2,28
|
| 4,05
|
| 1,84
| 48,8
| 1,75
| 0,406
|
|
|
|
|
| 3,7
| 19,7
| 15,5
|
| 3,98
|
| 2,26
|
| 4,14
|
| 1,92
| 59,3
| 1,74
| 0,404
|
|
|
|
|
|
| 23,4
| 18,3
|
| 3,95
|
| 2,24
|
| 4,22
|
|
| 69,5
| 1,72
| 0,400
| 14/9
|
|
|
|
|
|
| 14,1
|
| 4,49
|
| 2,58
|
| 4,49
|
| 2,03
| 70,3
| 1,98
| 0,411
|
|
|
|
|
|
| 22,2
| 17,5
|
| 4,47
|
| 2,56
|
| 4,58
|
| 2,12
| 85,5
| 1,96
| 0,409
| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |
ТАБЛИЦА 3. Двутавры стальные горячекатаные
ГОСТ 8239-89
Номер балки
| Масса 1 м, кг
| Размеры
| Площадь А, см2
| Справочные величины для осей
|
h
| b
| d
| t
| R
| r
| х — х
| у-у
|
Jx
| Wx
| ix
| Sx
| Jy
| Wy
| iy
|
мм
| см4
| см3
| см
| см3
| см4
| см3
| см
|
| 9,46
|
|
| 4,5
| 7,2
| 7,0
| 2,5
| 12,0
|
| 39,7
| 4,06
| 23,0
| 17,9
| 6,49
| 1,22
|
| 11,5
|
|
| 4,8
| 7,3
| 7,5
| 3,0
| 14,7
|
| 58,4
| 4,88
| 33,7
| 27,9
| 8,72
| 1,38
|
| 13,7
|
|
| 4,9
| 7,5
| 8,0
| 3,0
| 17,4
|
| 81,7.
| 5,73
| 46,8
| 41,9
| 11,5
| 1,55
|
| 15,9
|
|
| 5,0
| 7,8
| 8,5
| 3,5
| 20,2
|
|
| 6,57
| 62,3
| 58,6
| 14,5
| 1,70
|
| 18,4
|
|
| 5,1
| 8,1
| 9,0
| 3,5
| 23,4
|
|
| 7,42
| 81,4
| 82,6
| 18,4
| 1,88
| 18а
| 19,9
|
|
| 5,1
| 8,3
| 9,0
| 3,5
| 25,4
|
|
| 7,51
| 89,8
|
| 22,8
| 2,12-
|
| 21,0
|
|
| 5,2
| 8,4
| 9,5
| 4,0
| 26,8
|
|
| 8,28
| 104,0
|
| 23.1
| 2,07
| 20а
| 22,7
|
|
| 5,2
| 8,6
| 9,5
| 4,0
| 28,9
|
|
| 8,37
|
|
| 28.2
| 2.32
|
| 24,0
|
|
| 5,4
| 8,7
| 10,0
| 4,0
| 30,6
|
|
| 9,13
|
|
| 28,6
| 2.27
| 22а
| 25,8
|
|
| 5,4
| 8,9
| 10,0
| 4,0
| 32,8
|
|
| 9,22
|
|
| 34,3
| 2,50
|
| 27,3
|
|
| 5,6
| 9,5
| 10,5
| 4,0
| 34,8
|
|
| 9,97
|
|
| 34,5
| 2,37
| 24а
| 29,4
|
|
| 5.6
| 9,8
| 10,5
| 4,0
| 37,5
|
|
| 10,1
|
|
| 41,6
| 2,63
|
| 31,5
|
|
| 6,0
| 9,8
| 11,0
| 4,5
| 40,2
|
|
| 11,2
|
|
| 41,5
| 2,54
| 27а
| 33,9
|
|
| 6,0
| 10,2
| 11,0
| 4,5
| 43,2
|
|
| 11,3
|
|
| 50,0
| 2,80
|
| 36,5
|
|
| 6,5
| 10,2
| 12,0
| 5,0
| 46,5
|
|
| 12,3
|
|
| 49,9
| 2,69
| ЗОа
| 39,2
|
|
| 6,5
| 10,7
| 12,0
| 5,0
| 49,9
|
|
| 12,5
|
|
| 60,1
| 2,95
|
| 42,2
|
|
| 7,0
| 11,2
| 13,0
| 5,0
| 53,8
|
|
| 13,5
|
|
| 59,9
| 2,79
|
| 48,6
|
|
| 7,5
| 12,3
| 14,0
| 6,0
| 61,9
|
|
| 14,7
|
|
| 71,1
| 2,89
|
| 57,0
|
|
| 8,3
| 13,0
| 15,0
| 6,0
| 72,6
|
|
| 16,2
|
|
| 86,1
| 3,03
|
| 66,5
|
|
| 9,0
| 14,2
| 16,0
| 7,0
| 84,7
|
|
| 18,1
|
|
|
| 3,09
|
| 78,5
|
|
| 10,0
| 15,2
| 17,0
| 7,0
| 100,0
|
|
| 19,9
|
|
|
| 3,23
|
| 92,6
|
|
| 11,0
| 16,5
| 18,0
| 7,0
|
|
|
| 21,8
|
|
|
| 3,39
|
|
|
|
| 12,0
| 17,8
| 20,0
| 8.0
|
|
|
| 23,6
|
|
|
| 3,54
|
ТАБЛИЦА 4. Швеллеры стальные горячекатаные
ГОСТ 8240-97
Номер швеллера
| Масса 1 м, кг
| Размеры
|
Площадь А, см2
| Справочные величины для осей
|
|
| h
| b
| d
| t
| R
| r
|
| х — х
| у-у
| Z0, см
|
|
| Jx
| Wx
| ix
| Sx
| Jy
| Wy
| iy
|
|
|
| (мм)
|
|
| см4
| см3
| см
| см3
| см4
| см3
| см
|
|
| 4,84
|
|
| 4,4
| 7,0
| 6
| 2,5
| 6,16
| 22,8
| 9,10
| 1,92
| 5,59
| 5,61
| 2,75
| 0,954
| 1,16
| 6,5
| 5,90
|
|
| 4,4.
| 7,2
|
| 2,5
| 7,51
| 48,6
| 15,0
| 2,54
| 9,00
| 8,70
| 3,68
| 1,08
| 1,24
|
| 7,05
|
|
| 4,5
| 7,4
| 6,5
| 2,5
| 8,98
| 89,4
| 22,4
| 3,16
| 13,3
| 12,8
| 4,75
| 1,19
| 1,31
|
| 8,59
|
|
| 4,5
| 7,6
|
|
| 10,9
|
| 34,8
| 3,99
| 20,4
| 20,4
| 6,46
| 1.37
| 1,44
|
| 10,4
|
|
| 4,8
| 7,8
| 7,5
|
| 13,3
|
| 50,6
| 4,78
| 29,6
| 31,2
| 8,52
| 1,53
| 1,54
|
| 12,3
|
|
| 4,9
| 8,1
|
|
| 15,6
|
| 70,2
| 5,60
| 40,8
| 45,4
| 11,0
| 1,70
| 1.67
| 14а
| 13,3
|
|
| 4,9
| 8,7
|
|
| 17,0
|
| 70,8
| 5,66
| 45,1
| 57,5
| 13,3
| 1,84
| 1,87
|
| 14,2
|
|
| 5,0
| 8,4
| 8,5
| 3,5
| 18,1
|
| 93,4
| 6,42
| 54,1
| 63,3
| 13,8
| 1,87
| 1,80
| 16а
| 15,3
|
|
| 5,0
| 9,0
| 8,5
| 3,5
| 19,5
|
| !03
| 6,49
| 59,4
| 87,8
| 16,4
| 2,01
| 2,00
|
| 16,3
|
|
| 5,1
| 8,7
|
| 3,5
| 20,7
|
|
| 7,24
| 69,8
| 86,0
| 17,0
| 2.04
| 1,94
| 18а
| 17,4
|
|
| 5,1
| 9,3
|
| 3,5
| 22,2
|
|
| 7,32
| 76,1
|
| 20,0
| 2,18
| 2,13
|
| 18,4
|
|
| 5,2
| 9,0
| 9,5
|
| 23,4
|
|
| 8,07
| 87,8
|
| 20,5
| 2,20
| 2,07
| 20а
| 19,8
|
|
| 5,2
| 9,7
| 9,5
|
| 25,2
|
|
| 8,15
| 95,9
|
| 24,2
| 2,35
| 2,28
|
| 21,0
|
|
| 5,4
| 9,5
|
|
| 26,7
|
|
| 8,89
| ПО
|
| 25,1
| 2,37
| 2,21
| 22а
| 22,6
|
|
| 5,4
| 10,2
|
|
| 28,8
|
|
| 8,99
|
|
| 30,0
| 2,55
| 2,46
|
| 24,0
|
|
| 5,6
| 10,0
| 10,5
|
| 30,6
|
|
| 9,37
|
|
| 31,6
| 2,60
| 2,42
| 24а
| 25,8
|
|
| 5,6
| 10,7
| 10,5
|
| 32,9
|
|
| 9,84
|
|
| 31,2
| 2,78
| 2,67
|
| 27,7
|
|
| 6,0
| 10,5
|
| 4,5
| 35,2
|
|
| 10,9
|
|
| 37,2
| 2,73
| 2,47
|
| 31,8
|
|
| 6,5
| 11,0
|
|
| 40,5
|
|
| 12,0
|
|
| 43,6
| 2.84
| 2,52
|
| 36,5
|
|
| 7,0
| 11,7
|
|
| 46,5
|
|
| 13,1
|
|
| 51,8
| 2,97
| 2.59
|
| 41,9
|
|
| 7,5
| 12,6
|
|
| 53,4
|
|
| 14,2
|
|
| 61,7
| 3,10
| 2,68
|
| 48,3
|
|
| 8,0
| 13,5
|
|
| 61,5
|
|
| 15,7
|
|
| 73,4
| 3,23
| 2,75
|
Приложение 2
Аальтернативная стоимость. Кривая производственных возможностей В экономике Буридании есть 100 ед. труда с производительностью 4 м ткани или 2 кг мяса...
|
Вычисление основной дактилоскопической формулы Вычислением основной дактоформулы обычно занимается следователь. Для этого все десять пальцев разбиваются на пять пар...
|
Расчетные и графические задания Равновесный объем - это объем, определяемый равенством спроса и предложения...
|
Кардиналистский и ординалистский подходы Кардиналистский (количественный подход) к анализу полезности основан на представлении о возможности измерения различных благ в условных единицах полезности...
|
|
Типовые ситуационные задачи. Задача 1. Больной К., 38 лет, шахтер по профессии, во время планового медицинского осмотра предъявил жалобы на появление одышки при значительной физической
Задача 1. Больной К., 38 лет, шахтер по профессии, во время планового медицинского осмотра предъявил жалобы на появление одышки при значительной физической нагрузке. Из медицинской книжки установлено, что он страдает врожденным пороком сердца....
Типовые ситуационные задачи. Задача 1.У больного А., 20 лет, с детства отмечается повышенное АД, уровень которого в настоящее время составляет 180-200/110-120 мм рт Задача 1.У больного А., 20 лет, с детства отмечается повышенное АД, уровень которого в настоящее время составляет 180-200/110-120 мм рт. ст. Влияние психоэмоциональных факторов отсутствует. Колебаний АД практически нет. Головной боли нет. Нормализовать...
Эндоскопическая диагностика язвенной болезни желудка, гастрита, опухоли Хронический гастрит - понятие клинико-анатомическое, характеризующееся определенными патоморфологическими изменениями слизистой оболочки желудка - неспецифическим воспалительным процессом...
|
|
Образование соседних чисел Фрагмент:
Программная задача: показать образование числа 4 и числа 3 друг из друга...
Шрифт зодчего Шрифт зодчего состоит из прописных (заглавных), строчных букв и цифр...
Краткая психологическая характеристика возрастных периодов.Первый критический период развития ребенка — период новорожденности Психоаналитики говорят, что это первая травма, которую переживает ребенок, и она настолько сильна, что вся последующая жизнь проходит под знаком этой травмы...
|
|